<\/p>\n\n \n <\/a>\n <\/a>\n <\/span>\n <\/div>\n La presente memoria analizza dapprima il comportamento tensio-deformativo dell\u2019impalcato del viadotto Santo Stefano conseguente agli spostamenti anomali verificatisi a tutt\u2019oggi in corrispondenza delle pile e delle spalle illustrando, successivamente, il complesso di attivit\u00e0 necessarie al ripristino delle condizioni di sicurezza del viadotto, con particolare riferimento al modello fisico matematico adottato e alle fasi esecutive considerate le quali dovranno essere tenute sotto stretto controllo strumentale per mezzo di un sistema di monitoraggio continuo all\u2019uopo progettato.<\/p>\n <\/p>\n Il viadotto Santo Stefano supera il fosso omonimo con un tracciato che, dal punto di vista planimetrico, \u00e8 in curva con un raggio di circa 730 m, mentre altimetricamente si presenta con una leggera corda molla che raccorda le due livellette lato Candela e lato Matera esibendo il punto pi\u00f9 depresso in corrispondenza all\u2019incirca della mezzeria della terza campata.<\/p>\n L\u2019opera \u00e8 realizzata con uno schema a trave continua su sette appoggi – cinque pile intermedie e due spalle – con sei campate ciascuna costituita da un impalcato a quattro travi a V prefabbricate in c.a.p. e collegate trasversalmente da cinque traversi in corrispondenza di ciascuna pila, da due traversi di testata e da una soletta di impalcato – tutti in c.a.o. – gettati in opera.<\/p>\n Le due spalle, in c.a. con altezza variabile da 2,45 a 4,05 m, spiccano da due piastroni in c.a. (17,00×6,90×1,50) su 17 pali \u0424 1.000 di ~20 m di lunghezza; le pile – due delle quali sono a telaio (n\u00b0 3 e 4) – sono anch\u2019esse in c.a. a sezione rettangolare variabile con l\u2019altezza e risultano fondate su piastroni (11,00×7,20×1,50) su 11 pali trivellati di grosso diametro (\u0424 1.000) di lunghezza pari a circa 25 m.<\/p>\n L\u2019impalcato, da un punto di vista sismico, \u00e8 isolato mediante dispositivi HDRB ubicati sia sulle pile che sulle spalle in corrispondenza di idonei baggioli. Allo stato attuale, l\u2019impalcato si presenta senza massicciata, sicurvia e giunti di dilatazione; in corrispondenza di questi ultimi, nello spazio tra la testata della soletta e le paraghiaia delle due spalle, risultano inseriti dei conci di legno a guisa di contrasti.<\/p>\n <\/p>\n La struttura \u00e8 affetta da deformazioni anomale irreversibili a carico degli apparecchi di appoggio e isolamento installati, del tipo elastomerico. Purtroppo, ad oggi, sulle cause del dissesto esistono ancora incertezze che hanno di fatto imposto ulteriori accertamenti in corso di svolgimento, mentre le condizioni di sicurezza dell\u2019opera d\u2019arte risultano invero preoccupanti soprattutto in considerazione della sismicit\u00e0 della zona e della possibile evoluzione dei fenomeni ancora, come appena accennato, tutti da definire.<\/p>\n Nel corso della sua realizzazione, l\u2019impalcato del viadotto in parola ha subito importanti deformazioni orizzontali che hanno comportato spostamenti altrettanto importanti nelle apparecchiature di appoggio tanto da dimezzare – in alcuni casi – la loro efficienza in caso di sisma.<\/p>\n Detti spostamenti hanno, altres\u00ec, condotto la struttura a venire in contatto con la veletta paraghiaia della spalla in direzione Matera in corrispondenza della trave di bordo in destra modificando in tal modo il vincolamento longitudinale esterno della struttura stessa, peraltro, gi\u00e0 mutato per la presenza dei citati cunei in legno posizionati nei giunti tecnici di testata in corrispondenza delle spalle.<\/p>\n Il ruolo attivo delle spalle nell\u2019impedire il libero esplicarsi degli spostamenti dell\u2019impalcato ha provocato l\u2019insorgere di una coazione che di fatto ha indotto importanti modificazioni nel comportamento delle apparecchiature di appoggio. Vale evidenziare che le deformazioni degli appoggi, sono tutte avvenute essenzialmente in direzione dell\u2019asse longitudinale delle travi che essi sorreggono e con verso opposto a partire dal punto di tangenza orizzontale della corda molle sopra citata; in particolare, gli isolatori situati in sinistra idraulica (pile 4, 5 e spalla B) appaiono deformati lato Matera mentre quelli in destra idraulica (pile 3, 2, 1 e spalla A) risultano deformati lato Candela.<\/p>\n <\/p>\n Gli spostamenti trasversali, che pur si rilevano sugli isolatori, sono contenuti tutti in valore di qualche millimetro tranne che per quelli sulla spalla A (lato Candela) e sulle pile 1 e 2 dove attingono valori variabili fino a 5 cm.<\/p>\n Le motivazioni di una tale circostanza possono trovarsi nel comportamento ad arco dell\u2019impalcato nel suo piano per effetto del mutato vincolamento orizzontale dello stesso in corrispondenza delle due spalle; infatti, la testata in direzione Matera \u00e8 bloccata in corrispondenza della trave di bordo di valle e il punto di contatto in realt\u00e0 svolge la funzione di cerniera fissa intorno a cui l\u2019intero impalcato tende a ruotare non essendo impedito in questo dalla presenza dei cunei in legno sull\u2019altra spalla certamente deformabili.<\/p>\n A tutt\u2019oggi \u00e8 stato possibile accertare – sulle strutture in elevazione e su quelle di fondazione sia delle pile che delle spalle – un danno evidente: infatti, come l\u2019esame visivo non ha accertato alcun quadro fessurativo sia sui fusti delle prime che sui paramenti delle seconde (se non in corrispondenza delle velette paraghiaia), allo stesso modo le numerose prove soniche condotte sui pali di fondazione hanno finora escluso qualsiasi danneggiamento di questi ultimi.<\/p>\n <\/p>\n A partire dalle prime manifestazioni di spostamenti anomali si \u00e8 deciso di intraprendere una campagna di misurazioni volta ad accertare l\u2019evoluzione del dissesto e le sue possibili cause. La campagna di indagine si \u00e8 articolata nelle attivit\u00e0 di seguito descritte.<\/p>\n Il rilievo si \u00e8 sviluppato in due fasi distinte:<\/p>\n Al fine di valutare il comportamento delle apparecchiature di appoggio nel tempo e di verificare la rispondenza della deformazione delle stesse alle misure di spostamento delle sottostrutture di cui al paragrafo precedente, \u00e8 stato effettuato un rilievo di precisione delle deformazioni subite dagli isolatori.<\/p>\n \u00c8 immediato desumere come le deformazioni degli isolatori siano avvenute sostanzialmente in direzioni opposte rispetto alla sezione corrispondente al punto pi\u00f9 depresso della citata corda molle che caratterizza altimetricamente l\u2019opera d\u2019arte; in particolare, il vincolo rappresentato dalla veletta della spalla B ha fatto s\u00ec che le deformazioni in direzione Candela assumessero valori maggiori di quelle in direzione Matera.\u00a0<\/strong><\/p>\n <\/p>\n \u00c8 facile immaginare che nella configurazione attuale del viadotto (impalcato in equilibrio sotto le azioni dei carichi permanenti, azioni indotte dagli spostamenti delle sottostrutture, reazioni elastiche degli isolatori e reazione dell\u2019ulteriore vincolo intervenuto per la chiusura del giunto tecnico sulla spalla in sinistra idraulica) la struttura non sia assolutamente in condizioni di sicurezza e sia soggetta, a causa del ruolo attivo delle spalle nell\u2019impedire il libero esplicarsi degli spostamenti, ad una coazione che con la sua entit\u00e0 condiziona il necessario intervento di ripristino dell\u2019impalcato.<\/p>\n Essenzialmente, l\u2019intervento proposto prevede di operare in due fasi distinte consistenti nella:<\/p>\n Per quanto sopra esposto, si \u00e8 ritenuto di dover condurre innanzitutto un\u2019analisi del comportamento dell\u2019opera d\u2019arte vincolata anche dalla spalla B sotto l\u2019azione degli spostamenti delle sottostrutture.<\/p>\n Una volta noto lo stato di sforzo presente nei vari elementi strutturali \u00e8 stato possibile definire le attivit\u00e0 da intraprendere per la demolizione della veletta paraghiaia. \u00c8 scontato che ci\u00f2, con l\u2019annullarsi della reazione oggi espressa da quest\u2019ultima, comporter\u00e0 uno spostamento dell\u2019intero impalcato verso Matera con un incremento della deformazione degli isolatori attualmente deformati in questa direzione e un pari decremento di quelli deformati oggi in direzione Candela.<\/p>\n Tale affermazione ha trovato pieno riscontro nelle valutazioni numeriche condotte. Si \u00e8 proceduto, poi, alla individuazione della nuova configurazione di equilibrio per effetto dell\u2019eliminazione del contrasto costituito dalla paraghiaia a partire dalla quale procedere con il citato progressivo sollevamento per la sostituzione degli isolatori danneggiati.<\/p>\n <\/p>\n Per la determinazione delle caratteristiche di sollecitazione e deformazione nella struttura nonch\u00e9 delle reazioni vincolari cui essa attualmente \u00e8 soggetta cos\u00ec come di quelle cui sar\u00e0 soggetta durante le fasi di intervento, la stessa \u00e8 stata modellata discretizzandola agli elementi finiti mediante software di calcolo Midas Civil.<\/p>\n I vari elementi strutturali sono stati schematizzati mediante elementi monodimensionali tipo frame con peso proprio e massa distribuiti, con caratteristiche fisiche in accordo con le propriet\u00e0 meccaniche dei materiali e delle dimensioni delle sezioni. Per quanto attiene alla modellazione dei dispositivi di isolamento sismico in opera HDRB SIN 700\/100, essi sono stati schematizzati con vincoli dotati delle caratteristiche di rigidezza e smorzamento proprie del sistema di isolamento adottato e cio\u00e8 Kv = 2.617 kN\/mm, Ke = 3,08 kN\/mm.<\/p>\n Per ci\u00f2 che attiene alle condizioni di carico elementari prese in considerazione nelle valutazioni numeriche condotte esse sono nel dettaglio:<\/p>\n Dalla conoscenza dell\u2019entit\u00e0 e della direzione degli spostamenti registrati nelle campagne di indagini, al fine di consentire una interpretazione del fenomeno in atto e di validare ulteriormente il modello numerico realizzato, sono stati analizzati gli effetti degli spostamenti delle sottostrutture sull\u2019impalcato e sul sistema di isolamento sismico imponendo in corrispondenza dell\u2019intradosso di ciascun isolatore uno spostamento di entit\u00e0 e direzione pari a quelli determinati in sito.<\/p>\n Vale evidenziare che l\u2019applicazione di detti spostamenti ha tenuto conto della modificazione dello schema statico dell\u2019opera d\u2019arte per effetto del vincolamento intervenuto nel tempo allorquando la struttura \u00e8 venuta in contatto con la paraghiaia della spalla B. Pertanto, \u00e8 stata adottata una procedura di analisi che prevedesse una fase iniziale in cui la struttura \u00e8 priva di altri vincolamenti se non quelli progettuali (isolatori), seguita da una seconda fase in cui lo schema statico \u00e8 variato per la presenza di un vincolo aggiuntivo con rigidezza tale da simulare la zona di competenza della paraghiaia, supposta operare in regime fessurato.<\/p>\n <\/p>\n Dall\u2019esame si deduce come – nella fase successiva all\u2019introduzione del vincolo sulla spalla – per effetto dell\u2019applicazione della restante aliquota di spostamenti impressi l\u2019impalcato tenda a ruotare intorno a detto vincolo, la cui presenza comporta una ridistribuzione delle deformazioni longitudinali degli isolatori con uno sbilanciamento in direzione Candela.<\/p>\n La necessit\u00e0 di condurre quella che \u00e8 stata definita una \u201cdemolizione controllata\u201d della veletta paraghiaia nasce dal fatto che l\u2019eliminazione del vincolo costituito attualmente da quest\u2019ultima comporter\u00e0 l\u2019esplicarsi di un sistema di forze uguali e contrarie alle reazioni attualmente espresse sotto l\u2019azione del quale l\u2019impalcato cercher\u00e0 la sua nuova posizione di equilibrio.<\/p>\n \u00c8 di tutta evidenza che se dette forze non fossero adeguatamente governate potrebbero indurre effetti imprevedibili sulla struttura, non ultimi quelli di tipo dinamico, con conseguenze facilmente immaginabili.<\/p>\n Per quanto sopra esposto si sono valutate le componenti longitudinale e trasversale della reazione oggi esplicata dalla veletta paraghiaia della spalla lato Matera in modo da poter dimensionare le apparecchiature necessarie alla demolizione controllata della stessa. Entrambe le forze, durante le operazioni di demolizione, dovranno essere assorbite e rilasciate gradualmente da un sistema di martinetti da ubicare tra la spalla B e le testate delle nervature della sesta campata.<\/p>\n <\/p>\n Per poter condurre in sicurezza le operazioni di demolizione della paraghiaia di cui al paragrafo precedente si \u00e8 reso necessario valutare gli effetti che una tale operazione avr\u00e0 sul comportamento dell\u2019impalcato – non pi\u00f9 fortuitamente vincolato – e soprattutto quali spostamenti esso subir\u00e0 e in quale direzione.<\/p>\n A tal fine, \u00e8 stato condotto un ulteriore calcolo che portasse in conto l\u2019eliminazione del vincolo valutando – tra l\u2019altro – gli spostamenti dell\u2019impalcato e le conseguenti deformazioni degli isolatori. Questa analisi ha permesso di individuare lo stato di equilibrio che la struttura andr\u00e0 a ricercarsi a seguito della rimozione della veletta e, quindi, quale sar\u00e0 la configurazione deformata finale degli isolatori e, di conseguenza, valutare la reazione elastica esplicata dagli isolatori al momento della loro sostituzione.<\/p>\n In virt\u00f9 dello stato deformativo acquisito dagli isolatori nella ricerca della configurazione di equilibrio conseguente alla rimozione del vincolo sovrabbondante costituito dalla veletta paraghiaia, \u00e8 stato possibile valutare la reazione esplicata dagli stessi sull\u2019impalcato.<\/p>\n La sostituzione degli isolatori \u00e8 prevista previo sollevamento progressivo dell\u2019impalcato mediante martinetti idraulici in modo da imprimere – in successione (16 fasi) e secondo una opportuna sequenza – spostamenti relativi tra le sezioni di appoggio dell\u2019impalcato stesso di valore tale che le sollecitazioni indotte nella travata siano sempre contenute entro limiti prefissati in funzione dei carichi di servizio; ci\u00f2 al fine di evitare danneggiamenti sia pur minimi (per esempio, fessurazioni) alla struttura.<\/p>\n <\/p>\n Le operazioni in successione a farsi per ciascuna fase di sollevamento delle 16 previste sono le seguenti:<\/p>\n Cos\u00ec procedendo si sollever\u00e0 l\u2019impalcato nella sua interezza, lasciandolo sempre vincolato nel suo piano dagli isolatori in modo efficace permettendo, tra l\u2019altro, che in corrispondenza della sezione di sollevamento questi ultimi di volta in volta si scarichino delle reazioni elastiche accumulate.<\/p>\n Lo spostamento verticale complessivo sar\u00e0 pari a ~40 mm: tale misura \u00e8 ritenuta sufficiente a procedere alla sostituzione degli apparecchi di appoggio danneggiati e\/o deformati con altri di identiche caratteristiche. In tal modo, la travata verr\u00e0 riposizionata su apparecchiature di appoggio indeformate sotto i carichi permanenti riacquistando cos\u00ec la sua primitiva piena capacit\u00e0 di resistenza alle azioni di progetto non ultime quelle sismiche.<\/p>\n <\/p>\n La soluzione adottata di riposizionare l\u2019impalcato sostituendo nel contempo le apparecchiature di appoggio esistenti fortemente deformate, peraltro anche in modo viscoso, \u00e8 sembrata al Progettista l\u2019unica da adottare sia per l\u2019entit\u00e0 delle deformazioni attinte dalle stesse che per l\u2019entit\u00e0 degli spostamenti degli altri elementi strutturali che costituiscono l\u2019opera d\u2019arte (pile e spalle).<\/p>\n Inoltre, l\u2019incertezza sulle cause del dissesto e sulla sua evoluzione futura unitamente alla evidente impossibilit\u00e0 della definizione di un qualche intervento di stabilizzazione del versante ha vieppi\u00f9 fatto propendere per la soluzione della messa in sicurezza del viadotto Santo Stefano tramite:<\/p>\n Lungi dal ritenere risolutivi gli interventi progettati, \u00e8 certo che la loro esecuzione permetter\u00e0 all\u2019opera d\u2019arte – previo un monitoraggio continuo opportunamente gi\u00e0 definito e progettato – non solo di fronteggiare eventuali ulteriori spostamenti delle sottostrutture senza rischi per la sua sicurezza, permettendo nel contempo i necessari approfondimenti in merito alle cause del dissesto, ma anche – se del caso – di entrare in esercizio.<\/p>\n Quest\u2019ultima affermazione \u00e8 basata sulla circostanza che, come chiarito in precedenza, il riposizionamento della travata e la sostituzione degli appoggi conferiranno alla struttura nel suo complesso un grado di sicurezza nei confronti delle azioni di esercizio e dei futuri eventi sismici molto prossimo (in considerazione del fenomeno gravitativo in atto e ancora a definirsi) se non uguale a quello definito in sede progettuale.<\/p>\n Nell\u2019ambito dei lavori di realizzazione da parte dell\u2019ANAS SpA del 1\u00b0 Lotto della S.S. 655 \u201cBradanica\u201d, \u00e8 in corso di costruzione il viadotto Santo Stefano a sovrappassare l\u2019omonimo fosso; durante la sua esecuzione, il viadotto ha subito deformazioni anomale irreversibili a carico delle apparecchiature di appoggio ascrivibili a movimenti gravitativi pi\u00f9 o meno profondi dell\u2019area […]<\/p>\n","protected":false},"author":2,"featured_media":62957,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":""},"categories":[4],"tags":[55934,30187],"autore":[20323,53887,20325],"aeroporti":[],"associazioni-e-organizzazioni":[],"aziende":[58662],"collegamenti-stradali":[63001],"fiere-e-eventi":[],"linee-ferroviarie":[],"personalita":[],"viadotti-e-ponti":[59039],"porti":[],"tunnel-e-gallerie":[],"luoghi":[59100,53088],"leggi-e-normative":[],"macchine-e-attrezzature":[59098,59101,59099],"materie":[],"tecnologie":[30182],"temi":[],"acf":[],"yoast_head":"\n\n
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<\/a>\n La descrizione dell\u2019opera<\/h4>\n
Lo stato di danno<\/h4>\n
La campagna di indagini<\/h4>\n
Il rilievo topografico<\/h5>\n
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Il rilievo della deformazione degli isolatori<\/h5>\n
Gli interventi di messa in sicurezza<\/h4>\n
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Il modello di calcolo<\/h4>\n
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Le condizioni di carico e di valutazione degli spostamenti dell\u2019impalcato<\/h4>\n
La rimozione del vincolo sovrabbondante<\/h4>\n
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\n
Conclusioni<\/h4>\n
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